Так как в задании нет особых требований в отношении габаритов пере-
дачи, выбираем материалы со средними механическими характеристиками (см раздел 6): Для шестерни: сталь 45, термическая обработка — улучшение, твердость НВ 230-260; для колеса — сталь 45, термическая обработка - улучшение, но твердость на 30 единиц ниже НВ 200-230.

Допускаемые контактные напряжения:
σH =σHlimbKHL / [SH] , где σHlimb -предел контактной выносливости при базовом числе циклов.

По табл. 3.2 для углеродистых сталей с твердостью поверхностей зубьев менее НВ 350 и термической обработкой (улучшением) σHlimb= 2НВ + 70;

KHL — коэффициент долговечности; при числе циклов нагружения больше базового, что имеет место при длительной эксплуатации редуктора, принимают

KHL = 1 ; коэффициент безопасности [SH] = 1,10. Для косозубых колес расчетное допускаемое контактное напряжение 
[σH] = 0.45([σH1] + [σH2])

для шестерни [σH1] = (2HB1 +70)* KHL / [SH] = (2*230+70)*1 / 1.1 =482 МПа;

для колеса [σH2] = (2HB2 +70)* KHL / [SH] =(2*200+70)*1 / 1.1 = 428МПа.

Тогда расчетное допускаемое контактное напряжение
[σH] = 0,45(482 + 428) = 410 МПа. Требуемое условие [σH] < 1,23 [σH2] выполнено.

Коэффициент KHβ, несмотря на симметричное расположение колес относительно опор, примем выше рекомендуемого для этого случая, так как со стороны цепной передачи действуют силы, вызывающие дополнительную деформацию ведомого вала и ухудшающие контакт зубьев. Принимаем предварительно по табл. 3.1, как в случае несимметричного расположения колес, значение KHβ = 1,25.